前言

不断地科学合理有效技术性的快不断發展  ，高端正在向高速公路度、高精 度、高错误率的率、分手后复合化方向盘不断發展 。  床身是的关键性根基支持力件  ，然而床身的格局尽寸及体重极大  ，其本质上的静动硬度、房屋抗震性同时热稳定的功效够 反应到整套装置的事业的的功效[1-2] 。于是对床身尽寸改进能极好的节省成本素材  ，而能升高床身的动用的的功效  ，会给制造厂带动 大的生活作用 。是是因为床身格局很复杂  ，所以说需要满足以包含床  身的外部格局为去看点  ，传入元格局的根本观念来对床身尽寸来去  改进  ，这当中元格局的根本思想意识也是把磨床床身组成的的身材来去使用拆分  ，不可能能够 使用拆分取得这些根本的单位格局[3-4]  。医学专著[5]在原理实体模型根基上对磨床床身来去静节构力学深入数据深入概述和动节构力学深入数据深入概述；医学专著[6]从生产制造工序坡度对磨床格局的的功效深入数据深入概述  ，通常与磨床连结地方对格局反应深入数据深入概述  ，都具有必定论述有何意义；医学专著[7-8]需要满足磨床格局对整套装置动态图稳定性特点反应来去合理有效深入数据深入概述  ，开展比较有限元具体方法来去改进设计的概念 。还有就是床身格局将直 接反应床身多少精密度  ，这种床身本质上格局及的的功效  ，床身组装坚固；床 头箱与床身连结  ，水平磨床尾座与床身连结、床身体导轨多少精密度及与滑鞍跑步精密度相关  ，下列不属于长期保持性等等等等[9-10] 。

2  其最典型的筋格结构特征的选及形式

数控设备床身企业的内部筋格模快节构外形长度大点有小  ，座位 相差悬殊  ，筋格壁板有厚有薄  ，对数控设备每项筋格来对其做好外形长度调整显 然不虚幻  ，由此  ，对筋格来对其做好分割类和把拥有主要意味节构的筋格 选择出显得很十分有必要 。将床身内数据大、出砂孔摆置类行相等（X、Y 大的方向出砂孔呈扇形  ，Z 大的方向出砂孔呈四方形）的六面体六出砂孔筋格模快当作是主要筋格节构 。广泛性主要筋格节构线条方式  ， 数据大  ，解析计算的更容易  ，其机械性装备效果还可以意味床身j9九游会平台理位置筋格的机械性装备效果  ，是志向的外形长度节构调整另一半 。床身企业的内部筋格数据不计其数、  外形长度多样、座位各个 。考虑到后面来对其做好类分割  ，j9九游会平台的要对不计其数筋格来对其做好筋格编码 。关联性筋格编码  ，如图右图 1 右图 。

按照顺序号工艺下面的：筋格顺序号：（X；Y；Z）  ，在这其中 X、Y、Z=1  ，2  ，3

… 。举例筋格识别码为（2；3；2）时  ，标识 X 方位角识别码为 2  ，Y 方位角编

号为 3   ，Z 作标标码为 2 的筋格 。床身主要包括二者多种类型的典

型筋格单元测试机构  ，其方位角代号划分成（4；3；1）和（4；2；1）  ，各自称之为1、类非常基本特征筋格机构和第二种类非常基本特征筋格机构 。选这俩种筋格是非常基本特征筋格机构  ，有俩种因素：1、此两筋格在 X、Y、Z 走向规格上极具是指性  ，能是指该床身大局部准则筋格机构（六面体  ，八个出砂孔）；2、为时候做出两筋格联动体的研究非常方便  ，使筋格方位角代号的 X、Z 走向代号值差不多 。

3      床身的模态阐述

机械装备机构类型的低阶頻率  ，对监测机构类型的高频振动事情具备更非常重要的價值  ，在数控磨床真实操作时候中的操作頻率  ，更是要格外重视是充分考虑一阶固 有頻率  ，只要能尽量的逃避共鸣的问题的发现 。此处 HNC 品类加工生产中心点模态浅析分为 ANSYS 局限元手机app中的 Block Lanczos 法来进行核算浅析  ，核算前四阶的模态 。振型图  ，如图是 2 表达 。经浅析图 2 中一阶模态振型为立柱侧的床身沿 Y 定位下摇动；二阶模态振型为沿 Z 定位后摇动；三阶模态振型为在 XOZ 垂直面内床身整体结构化发现倾斜倾斜；四阶模态振型为在 XOZ 垂直面内床身整体结构化发现倾斜倾斜  。

 

（a）一阶模态                                                                                    （b）二阶模态

 

   

（c）三阶模态                                                                                     （d）四阶模态

图 2 床身模态深入分析振型图

4    数控机床床身形式的系统优化深入分析

在精加工中间床身模态具体分折地基   ，对其来进行必要条件的调优具体分折 。

以床身局部进行设计：其尺寸分别为：L=315mm  ，W=345mm  ，H=240mm  ，d₁=d₂=100mm  ，a=b=90mm  ，t=20mm 。

式中：d1—XZ 面圆管出砂孔口径；d2—YZ 面圆管出砂孔口径  ，l0、 w0—XY 面内椭圆形出砂孔的长和宽；t—筋格管厚（即床身企业内部筋板的厚度）；L、W、H—筋格的长、宽、高；a、b—XZ 面内椭圆形出砂孔边边距筋格边边的远距离 。

经过测算对比  ，发现典型的筋格结构中疑似不尽合理的尺寸： 筋格侧壁圆孔直径和上下方形出砂孔尺寸 。对于筋格侧壁圆孔尺寸  ，如图 3（a）所示 。筋格长 L、宽 W、高 H 各不相等  ，甚至相差较大的情况下  ，出砂孔圆孔尺寸 d₁ =d₂   ，即筋格侧壁尺寸不等  ，两个方向

的内壁的正方形出砂孔长度却完全相同 。应当措施是更改 XZ 面和 YZ 面内出砂孔孔径至各面内最好值 。如 3（b）提示  ，相对于筋格左右圆孔  ，筋格 X、Y 目标长度的样子  ，但圆孔边到筋格边长度 a、b  ，却也是

90mm  ，宜种制作诱发了方形对筋格 X、Y 路径的能力决定不不对 。此类探析是依次转变方形 X、Y 路径尽寸  ，使方形沿个路径能力之春倾向不对且到最佳值 。该经典筋格结构特征的系统改善定性讲解基本思路下面的：（1）其它尽寸始终网站系统优化  ，转变 d1/H 指数值  ，并举行模态定性讲解  ，使筋格低阶振频较原筋格满足较优值；（2）在第1步系统改善核心理论上  ，调节其它尽寸始终网站系统优化  ，转变 d2/H 指数值  ，并举行模态定性讲解  ，使筋格低阶振频较第1步系统改善筋格满足较优值；（3）在二、步系统改善核心理论上  ，调节其它尽寸始终网站系统优化  ，

改变 l₀ /L 比值或 w₀ /W 比值（保证 l₀ /L=w₀ /W）  ，并进行模态分析   ，使筋格低阶振频较第一步步整合筋格满足较优值；（4） 在第二步调整效果的依据上修改肋板规格  ，齐头并进行模态分析一下  ，使筋格低阶振频较第二 步调整筋格的低阶次数达成较优值  ，并将最后步调整筋格当做筋格  的终极的宽度调整方案格式  ，最后控制原筋格先进典型框架的的宽度调整 。床身 原筋格元形式前六阶自身频带宽度  ，如表 1 一样 。

表 1 原筋格元组成部分前六阶当下的速度（Hz）

4.1      改变 d₁/H 比值

如上所述  ，筋格高 H=240mm  ，原筋格 d₁/H=100/240=0.42 改变 d₁/H 比值  ，并对比值改变过程中相应筋格进行模态分析  ，根据模态分析结果得到筋格前三阶固有频率变化曲线  ，如图 4 所示 。

有较高的低阶原有頻率和更大的出砂孔大小  ，要想锻铸施工工艺准备方便简洁  ，取整后让 d1=100mm  ，即原筋格 XZ 面内的椭圆形出砂孔大小早已经比效合理的  ，该面内出砂孔大小要用修复 。

4.1      变动 d2/H 比率

筋格高 H=240mm  ，原筋格 d2/H=100/240=0.42 变更 d2/H 参考值  ，并对参考值变更操作过程中响应筋格完成模态阐述  ，基于模态阐述 报告单得以筋格前三阶之前速率变迁申请这类卡种线条提额  ，如下图随时 5 随时 。基于图 5 随时的筋格 YZ 面内出砂孔之前速率变迁申请这类卡种线条提额  ，他们可能看到 d2/H 在（0.4~0.5）互相取值时  ，即 d2 在（96~120）mm 互相取值时  ，可能使增强筋格构成有较高的低阶之前速率和挺大的出砂孔尽寸规格  ，二 原筋格 d2=100mm 的尽寸规格都是传统  ，将 d2 化为 d2=110mm 。增强后的筋格元构成与原筋格构成好于有挺大的方通出砂孔尽寸规格  ，且 低阶之前速率没了有很大限度的变小  ，以及一阶之前速率有一定增加  ，增强 后的筋格的数据  ，如表 2 随时 。内见  ，合理扩大 d2 尽寸规格  ，有好处于筋格减脂和最新图片特点的增强 。从表 2 可能看到  ，一阶、五阶、六阶之前速率有的不同限度的增加  ，二阶、三阶、四阶则由大幅度下跌 。他们知 道  ，低阶之前速率中  ，一阶之前速率最能反应床身的最新图片特点  ，由于他们相信增强筋格（暂记为“改 1”）与原筋格好于 YZ 出砂孔尽寸规格增加  ，效率降低   ，且最新图片特点增加 。

 

4.2      变换 l0/L 相对分子质量（或 w0/W 相对分子质量）

原筋格结构尺寸中  ，XY 面内方孔长边距筋格长边 a=90mm  ，方孔短边距筋格短边 b=90mm  ，即 l₀/L=0.48  ，w₀/W=0.43  ，即 l₀/L≠w0/W 。这种筋格边长各不相等而出砂孔距筋格边尺寸相等的设

计  ，容易导致出砂孔对筋格不同方向机械性能影响不一致  ，而且 容易出现局部性能不足或局部性能过剩的情形 。改变方孔 l_{0/L 比值或 w0/W 比值（保证 l0/L=w0}/W）  ，并进行相应的模态分析  ，根据模态分析结果得到筋格前三阶固有频率变化曲线  ，如图 6 所示 。

从图 6 中行查出来  ，l0/L=w0/W 在 0.5 和 0.6 直接取值时  ，与原筋格相较  ，不断改进筋格元格局有更快的低阶一直有速度和很大的出砂孔尺码 。在筋格SEO优化方案中  ，方便尽可以减小或减少对筋格静态变量安全性能的影  响  ，在减少出砂孔厚度的还  ，去对固执的指数值  ，取 l0/L=w0/W= 0.5  ，得 l0=157.5  ，w0=172.5  ，圆整后有 l0=155  ，w0=170 。筋格 XZ 面方槽seo后  ，方形seo之前之后尽寸和前六阶自身次数  ，如表 3 图示 。

XY 面棱形孔适用面积有分明加大；一、三阶振频有不j9九游会平台度的有效改善  ，二阶振频还有一个定水平的骤降 。但低阶振频中一阶振频比二 阶振频对筋格固定性概率的应响最大  ，对此  ，我认为筋格问题解决3d模型动 态功效实现促进 。此种型筋格在效率缩小的情况下下  ，动态图片能力得 到增强  ，即筋格的长宽SEO是有效地的 。

5      报告的格式（1）筋格常见架构組成的筋格二元协力体修订前后轮  ，在安全性能方面方面 两边降 3.69%的前提下  ，前四阶振频分别是有有所差异层次的提高自己  ，筋格协力体性能方面方面拥有改善 。（2）各阶振频的粗细不随筋格安全性能方面方面的大 小而改变  ，而与实际上的筋格架构相关内容；另一方面筋格协力体各阶振频 接近包括其的两独立筋格相关振频区间内 。（3）经过能够率seo提升设计的概念 浅析  ，在粗设备中的站床身架构安全性能方面方面减短的前提下  ，各式各样性能方面方面拥有改 善  ，即筋格的尺寸图seo提升是能够率的 。